淺談西安鍋爐采用的材料
發(fā)布時(shí)間：2018/8/17 10:25:03
由于采用的是擴(kuò)展受熱面，因此與鋼管式相比，其鋼材耗量并未增加，由于冷、熱流體用隔板隔開，杜絕了由于低溫腐蝕造成的漏風(fēng)現(xiàn)象。自該熱管空預(yù)器投運(yùn)后，運(yùn)行狀況一直良好，因此對(duì)具有較高低溫腐蝕傾向的燃油或油、氣混燒、油煤混燒爐，采用熱管作為低溫級(jí)空氣預(yù)熱器更為合適。該鍋爐設(shè)計(jì)的爐膛出口過量空氣系數(shù)為1.15，按照現(xiàn)有的經(jīng)驗(yàn)和控制水平應(yīng)該在1.05～1.10較為合理，實(shí)測量達(dá)到1.25（包括爐膛漏風(fēng)），去除爐膛漏風(fēng)，達(dá)到1.2左右。較高的入爐空氣量對(duì)燃燒組織并不利，且降低了鍋爐熱效率。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，過量空氣系數(shù)每增加0.15，鍋爐熱效率將降低1%（排煙熱損失增加1%），其次過高的過量空氣還加劇低溫腐蝕。根據(jù)低溫腐蝕機(jī)理，燃料中的硫在燃燒過程中將產(chǎn)生SO2，而部分SO2將轉(zhuǎn)化為SO3，其轉(zhuǎn)化率與煙氣中的O2成正比，亦即與過量空氣成正比，試驗(yàn)也表明SO2向SO3的轉(zhuǎn)化與A1成明顯的正比關(guān)系，而造成低溫腐蝕就是煙氣中的SO3和水蒸汽在較低的管壁溫度下冷凝所致。因此，將過量空氣系數(shù)控制在合理水平，既減少送、引風(fēng)機(jī)的負(fù)荷，又可降低空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)，也是提高該鍋爐負(fù)荷的有效措施之一。該鍋爐采用兩級(jí)空氣預(yù)熱器與兩級(jí)省煤器交叉布置，其低溫腐蝕及漏風(fēng)主要發(fā)生在低溫級(jí)空氣預(yù)熱器。由于冷灰斗長年失修，使得該處密封較差，又接近引風(fēng)機(jī)，負(fù)壓大，漏風(fēng)嚴(yán)重，經(jīng)測試其漏風(fēng)系數(shù)高達(dá)0.12，相應(yīng)地?zé)煔饬吭黾咏?0%，加上前述的兩項(xiàng)原因，使得引風(fēng)機(jī)負(fù)荷增加較大。
西安鍋爐安裝認(rèn)為鍋爐熱效率的影響該鍋爐設(shè)計(jì)熱效率為91.25%，實(shí)測熱效率為88%。主要損失為排煙熱損失，約占8.2%。對(duì)油、氣混燒鍋爐，其機(jī)械不完全燃燒損失可略去不計(jì)，由于鍋爐熱效率的降低，在同樣的負(fù)荷下，入爐燃料量以及空氣量勢必有所增加，相應(yīng)地送、引風(fēng)機(jī)的負(fù)荷亦應(yīng)有所增加，據(jù)估算，由于鍋爐效率的下降，使得送、引風(fēng)機(jī)風(fēng)量增加約3～4%。由于上述原因，使得鍋爐實(shí)際送風(fēng)量增加了30～35%，引風(fēng)量增加了40～45%，偏離了該鍋爐所配置的送、引風(fēng)機(jī)壓頭―流量的工作點(diǎn)，因而造成了鍋爐不能在滿負(fù)荷下運(yùn)行。
該鍋爐也曾改用過硼硅玻璃管式空氣預(yù)熱器，雖然解決了低溫腐蝕問題，但由于玻璃管易損壞，引起更嚴(yán)重的漏風(fēng)，甚至運(yùn)行2～3個(gè)月后被迫進(jìn)行停爐檢修，最后又恢復(fù)成鋼管式。鍋爐采用熱管式空氣預(yù)熱器取代低溫段鋼管式空氣預(yù)熱器基本上解決了其漏風(fēng)問題，漏風(fēng)幾乎為零。
改進(jìn)措施根據(jù)鍋爐設(shè)計(jì)的原始資料，該鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)是按照前蘇聯(lián)的鍋爐熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)選用的，其爐膛容積熱強(qiáng)度qv為264kW/m3，截面熱強(qiáng)度為225kW/m2，符合前蘇聯(lián)的推薦值?？梢哉J(rèn)為造成該鍋爐負(fù)荷不足的主要原因是入爐空氣量不足。
因此，要保證西安鍋爐能在滿負(fù)荷下運(yùn)行首先應(yīng)解決這一問題。由前述，造成入爐空氣量不足的原因有3個(gè)，且相互之間存在影響?？諝忸A(yù)熱器的低溫腐蝕造成的漏風(fēng)，是鍋爐出力不足的首要原因。該鍋爐曾對(duì)空氣預(yù)熱器作過數(shù)次改造，其中包括加裝暖風(fēng)器，將低溫段由立式改成臥式，這些措施雖然對(duì)提高金屬管壁溫度、減緩低溫腐蝕有一定的作用，但從根本上還不能解決漏風(fēng)問題，運(yùn)行一段時(shí)間后，漏風(fēng)仍然十分嚴(yán)重。
